提高爐煤粒度配置的合理性

來(lái)源:投稿網(wǎng) 時(shí)間:2024-02-08 10:00:08

引言

根據不同等級循環(huán)硫化床鍋爐的運行情況，結合負載熱參數分析，分析設計標準值的規范要求，對堵煤、給煤斗出口、下煤口循環(huán)方式進(jìn)行調控管理。在風(fēng)水聯(lián)合冷渣器的運行中，很難調查，不能滿(mǎn)足室內硫化的標準要求。通過(guò)二、三室隔離墻調整灰渣翻轉量，降低煤灰渣比，避免溢出。研究噴水量大、排煙量高的原因。分析熱燃后的反應水平，分析局部煙道入口的溫度，一般在30℃至50℃之間，調整尾部煙道的過(guò)濾器，分析吹灰導致排煙溫度升高的原因。對于高碳含量的飛灰，需要燃燒燃煤器。

分析1135MW等級循環(huán)硫化床鍋爐的原因。

根據實(shí)際設計規范的要求，有必要消除不足之處，結合燃煤質(zhì)量的設計規范和標準，分析135me等級下鍋爐的相關(guān)數量比例，分析無(wú)煙煤下燃煤質(zhì)量的方法。工廠(chǎng)原煤顆粒等級配置為d大于7mm，占10%，d小于0.2mm，占30%。通過(guò)持續的反向錘擊操作，調整爐內煤顆粒的偏差，確定符合實(shí)際操作的協(xié)議規范要求。評價(jià)分析設計規范之間的差異，調整顆粒分離量和變化要求，分析粗顆粒分子的份額，確定最有效較少的原因。

根據CFB鍋爐床料顆粒的比例分布，調整爐內煤顆粒的分布，分析煤成分和灰度特性的兩個(gè)因素，并根據爐內可形成的床料顆粒的比例水平進(jìn)行比例分析。根據煤的形成方法，盡量調整燃盡值，調整爐煤技術(shù)比例要求，確定爐煤的粒度標準。

2.技術(shù)指標分析。

根據煤炭可燃性的基本性能要求，分析偏差。根據粉灰損壞的不同變化，分析熱浸度降低后入爐顆粒的變化。從床料可形成的循環(huán)模式開(kāi)始，分析爐內循環(huán)率、濃度分布，調整冷渣運行的合理匹配度，滿(mǎn)足燃燒和傳熱比的要求。為了明確煤灰特性的實(shí)際要求，需要根據電廠(chǎng)燃燒的實(shí)驗數據進(jìn)行比較分析。

3.炭質(zhì)量對鍋爐整體運行的影響及對策分析。

分析3.1堆煤的情況。

原煤破碎后，送入煤斗。當爐內煤顆粒較多時(shí)，表面會(huì )有一定的水分值。煤斗內煤壁壓實(shí)，需要搭橋，確定煤出口，旋轉給料，與煤材料粘接煤出口，調整鍋爐運行位置。一旦煤被切斷，就不會(huì )滅火。單獨UI和熱參數的相關(guān)干擾較大，容易造成事故問(wèn)題。特別是在夏季，由于多雨，沒(méi)有干煤棚，將直接影響整體煤效果的穩定性。為了采取合理的線(xiàn)性煤斗方式，確定煤出口的結構，需要調整煤出口材料，調整措施和規范要求。根據定量破碎操作模式，調整進(jìn)料篩機，確定合格煤顆?？蛇M(jìn)入煤斗內部，無(wú)需進(jìn)一步細碎操作，確保原煤顆粒符合實(shí)際份額標準要求。

3.2硫化床冷卻煤渣的操作方法。

根據引進(jìn)合理的技術(shù)生產(chǎn)規范要求，需要根據鍋爐的全過(guò)程配置標準，確定容量標準，調整冷卻效果，分析冷卻鍋爐中可能排放的低渣范圍。通過(guò)空房間，將水冷卻管分布到第二房間和第三房間，建造隔離墻。調整三房間底部的安裝布置板，調整硫化速度，提高兩房間和三房間的不同流量變化水平，提高三房間爐渣的聯(lián)合冷卻效果，從后壁中部溢出口排出。底渣顆粒配置要求相對較低，調整底渣顆粒水平，確定符合實(shí)際要求的設計規范方法。

根據電廠(chǎng)燃料使用的小龍潭煤礦灰的破碎情況，調整期間底部煤渣鍋爐產(chǎn)生的結節量，避免停爐問(wèn)題。如果煤的冷卻效果無(wú)法控制，則需要根據底部渣顆粒的滾筒冷卻器調整鋼帶冷卻渣的位置，確定硫化床冷卻煤渣的操作標準。

3.3飛灰含碳量增加。

煤炭燃燒程度受鍋爐整體結構和運行參數的影響。在同一鍋爐的CFB中，鍋爐的實(shí)際結構幾乎沒(méi)有什么不同。在運行過(guò)程中，通過(guò)溫度爐確定風(fēng)險控制的變化范圍。根據煤炭質(zhì)量的影響，確定燃燒程度的因素。CDB鍋爐燃燒后，評估不同煤炭可燃性的基本效果，調整與碳化相關(guān)的數據增量。通過(guò)鍋爐數據評價(jià)和試驗分析，確定實(shí)際灰含碳量的比例關(guān)系。

在提高飛灰含量后，采取合理的措施進(jìn)行評估。提高爐膛溫度水平，分析40μm范圍內的灰粒高度，列出CFB差異，確定二氧化硫和二氧化氮的指標排放標準，結合爐膛溫度變化關(guān)系。根據適當的數據參數，分析燃煤CFB鍋爐溫度，做好鍋爐床溫度的可控性。

解決CFB鍋爐缺氧中心問(wèn)題，通過(guò)空氣系數確定設計值標準。減少通風(fēng)量，適當的二次通風(fēng)量，提高機床溫度，降低床壓，減少庫存。根據二次通風(fēng)的平衡性，做好混合效果操作評價(jià)，調整二次通風(fēng)的引入標準高度，調整出風(fēng)口位置，確定結構的限制要求。對不同高度的燃燒份額進(jìn)行評價(jià)和分析，采用二次風(fēng)動(dòng)量分析，確定是否有足夠的通過(guò)，調整設備的改造性能和燃燒優(yōu)化調整水平。

在分析爐內煤顆粒的停留時(shí)間時(shí)，根據CFB數據鍋爐床料的內循環(huán)方式調整外循環(huán)方式，增強爐內灰顆粒的停留時(shí)間。調整煤顆粒的增減比例關(guān)系，將內循環(huán)床料的直徑控制在0.5mm范圍內，外循環(huán)床料的直徑控制在0.05-0.3mm范圍內。根據爐內床料標準，確定足夠的燃燒時(shí)間，結合外部顆粒情況分析停留密度水平?？刂?0min至30min范圍內的標準，逐步降低石墨化活性水平，提高細顆粒的飛灰效果，達到分離爐的效果。雖然停留時(shí)間短，但實(shí)際反應效果較高。根據煤炭實(shí)際質(zhì)量的成本特點(diǎn)，調整進(jìn)入爐內的顆粒匹配關(guān)系，盡量減少顆粒大小的變化水平。根據爐內合理的控制方法，逐步降低爐內顆粒的份額。

根據燃煤135MW鍋爐的測量要求，結合實(shí)際機械化燃燒損失，分析實(shí)際估值水平，調整燃煤135MW鍋爐的熱效率標準。所有燃煤的熱效率不應高于90.5%。需要注意煤灰與底渣的比例關(guān)系，確定實(shí)際煤炭配置的相關(guān)性。

根據數據計算機械的燃燒損失，分析飛灰和底渣之間的質(zhì)量平衡關(guān)系。低渣含量、飛灰和低渣的比例直接關(guān)系到計算機的整體損失水平。有必要合理控制爐煤的顆粒變化份額，降低飛灰的比例水平。

3.4噴水量大，排煙溫度高。

在燃煤后燃作用過(guò)程中，分析顆粒分子在分離器作用下的連續燃燒過(guò)程，判斷分離器出口的燃燒高度，調整噴水量過(guò)大的因素，結合排煙溫度變化水平，判斷分離器出口的燃燒高度。根據溫差范圍與煤質(zhì)相關(guān)的標準要求，評價(jià)煙氣溫差與煤質(zhì)的關(guān)系，結合相關(guān)后燃燒尾煙道，逐步提高對流受熱煤的吸收水平，提高排煙效果。為避免噴水量過(guò)大，需要調整熱量，無(wú)吹灰，合理控制CFB受熱面的可控范圍。根據爐內氣體固化的相關(guān)流向運行水平，直接測量爐內的灰攜帶率，確定上下?tīng)t的耐磨性。根據上下床壓側點(diǎn)的位置，確定布置板的范圍。根據爐頂可控風(fēng)板表面，調整壓差試驗點(diǎn)的位置，結合爐內床料的質(zhì)量標準，確定爐頂壓差降低的綜合控制范圍。

結語(yǔ)

綜上所述，為了提高爐煤粒度配置的合理性，有必要結合CFB鍋爐的運行要求，改變煤灰顆粒的敏感性。根據CFB鍋爐燃燒的優(yōu)化比例水平，調整爐灰條件，結合實(shí)際循環(huán)方式，降低爐內傳熱系數，調整加熱面比例失衡，提高鍋爐熱循環(huán)效果，解決鍋爐傳熱效果失衡的問(wèn)題。